試驗

1.原料

試驗以工業氧化鋁、硅石粉為主要原料，外加無煙煤，以黃糊精為結合劑，另外加少量分散劑。試驗基本配方如表1所示。其中工業氧化鋁的相組成為:70-80%為γ-Al2O3,5-10%為α-Al2O3，5-10%為三水鋁石。
2.試驗過程

將原料放在共磨機中以料：球：水重量比1:1:1濕法共磨，轉速為300rpm。研磨時間為24小時，將共磨后的物料在直徑為30mm，高為50mm的圓柱形模具中成型。成型試樣在110℃干燥箱中烘干24小時，然后進行熱處理。試樣在空氣中自然干燥48小時后脫模。把工業氧化鋁配好的混合料進行了DSC-TG和大試樣熱重分析，以此判定無煙煤的燒失溫度和莫來石化的開始溫度。為進而制定合理的熱處理制度提供依據。比較了兩種煅燒制度對莫來石轉化率的影響：一為單調升溫，然后保溫;另一為在高低兩個溫度分段保溫。如表2、表3。按相關標準檢測了燒后試樣的體積密度、顯氣孔率。
 
3.試驗結果與討論

3.1 升溫方式的確定  

本工作是采用加入可燃物的方式來形成微孔的。所用的起始物料會在受熱過程中發生相變和固相反應。為了探明可燃物燒失的溫度范圍和反應生成莫來石的溫度范圍，為制定合適的鍛燒溫度和保溫時間提供依據，有必要探明坯料受熱后的熱行為，為此采用DSC-TG手段對坯料的熱行為進行檢測。圖1為測定結果。

由圖1可見，在250℃左右DSC線上有一吸熱谷，系由工業氧化鋁中含有的氫氧化鋁分解所致，對應的TG曲線上質量也是有所減少的。在600℃左右出現大的放熱峰，系加入的可燃物劇烈燃燒所致，對應的TG曲線上質量迅速減少。1200℃以后有放熱峰出現，由于檢測的溫度有限，右半部未能顯現出來。這是莫來石化的開始，同時通過X衍射分析證實了這個推斷，見表4。然而，對應的TG曲線上有增重，其原因不明，或許為坯料中混入的機械鐵氧化增重所致。
由于DSC-TG分析的測量用料量大多≤100mg，并且要磨成細粉。這種實驗方法很難代表混合料實際的情況，且缺乏均勻性和代表性，從動力學上也不能反映澆注料加熱過程的實阮變化情況。目前對于尺寸和質量大的試樣，只能通過試樣加熱前后質量的變化來表征總的反應情況。用整體的樣塊大試樣加熱更接近真實。大試樣熱重儀對烘干后的試樣進行熱重分析，測定室溫至1400℃過程中重量的變化，結果如圖2(a)所示。由圖可知，在連續加熱不保溫的情況下，質量一直到1100℃才保持穩定。根據DSC-TG及大試樣熱重分析結果，混合料在1200℃以上均可生成莫來石，只是莫來石的生成速度和轉化率隨溫度不同而會有所差異。本工作的主要目的是合成具有微孔結構的莫來石骨料，既要求合成料有一定的氣孔率，孔徑小、體密輕，又要求其強度高，即要有理想的莫來石轉化率，同時還要兼顧煅燒設備投資、生產成本等，因此摸索理想熱處理制度對本工作而言至關重要。
綜合以上各方面因素，本工作有針對性地對比了兩種熱處理制度的影響。一種為單調式升溫法，與傳統升溫方法相同，具體升溫方式如表5所示，在600℃保溫100min，充分燃盡燒失物。上限溫度為1350℃，分別保溫3h、6h和12h，以D1、D2、D3分別標記。第二種為非單調式升溫法，與傳統升溫方法不同，采用的是先升后降再保溫的過程。此種非單調升溫法在理論上的考慮在于溫度是莫來石化的主要推動力，通過提高上限燒成溫度使得莫來石轉化率有所提高。而同時需要考慮到高溫有利于莫來石晶體發育長大，因為晶體長大意味著部分微孔結構的喪失以及材料脆性增加。故在達到設定的上限溫度并保溫少段時間后，再把溫度降下來，主要保溫時間在次低溫度下進行并完成。本工作設定的非單調升溫方式如表6所示。在600℃保溫100min，充分燃盡燒失物。然后分別升至1400℃、1450℃的高溫，保溫10min或60min，緊接著將溫度降至1300℃，分別繼續保溫不同時間，依次標記為F1~F5。

其中D1與F1，D3與F3，D2與F2、F4、F5分別具有相等的熱處理總時間。重點對比了以上各種熱處理制度下合成莫來石輕質骨料的莫來石轉化率。
 
3.2 熱處理制度對合成料物理性能的影響  

兩系列不同熱處理制度下輕質莫來石合成料的體積密度和顯氣孔率如表6所示。

從表5可看出，在一種單調式升溫方式下，隨著保溫時間的延長，合成輕質莫來石骨料的體枳密度呈現先升后降的趨勢，顯氣孔率呈現先降后升的趨勢，這與保溫過程中莫來石化程度相關。

在1350℃下，發生莫來石化，隨著時間的推移，莫來石轉化程度將達到一個上限值，在此之前，由于莫來石化伴隨的體積膨脹效應使得合成料的體積密度下降，顯氣孔率上升;在達到上限莫來石化程度之后，燒結造成的收縮過程占據主導，合成料的體積密度又開始上升。顯氣孔率有所下降。

而與單調升溫法不同，采用非單調升溫方式處理后的合成輕質莫來石骨料的體積密度和顯氣孔率隨次高溫下保溫時間的延長而變化不明顯。這個結果從一定程度上一方面證明了溫度是莫來石化的主要推動力;另一方面還說明與致密莫來石骨料相比，輕質微孔骨料的莫來石化程度和致密化對溫度的敏感性均較低，就此固相反應而言，由于大量微孔的存在，使得微孔材料的固相傳質機制受阻。

3.3 熱處理制度對合成料莫來石轉化率的影響  

不同熱處理制度下各輕質莫來石合成料的物相組成如表6所示。物相采用X射線衍射的方法進行分析，面于XRD只能進行半定量測定，因此重點關注其中莫來石相的變化趨勢。

對比傳統采用的單調式升溫方式D1、D2和D3處理后的物相組成，可知隨著保溫時間的延長，莫來石化率逐漸提高。其中D2和D3制度下的莫來石化率大致相當，說明當溫度一定時，合成料的莫來石化率會隨著保溫時間的延長而漸趨穩定于某個范圍。這個現象與非單調升溫方式下F1、F2和F3的對比結果相一致，即F1下的轉化率較小，而F2、F3下的轉化率有所提高，但二者相當。

在固定總熱處理時間下，對比單調式升溫法和非單調式升溫法對合成料莫來石轉化率的影響。D1和F1的總熱處理時間均為610min，D1下的莫來石轉化率明顯高于F1下的轉化率;D2與F2、D3與F3的總熱處理時間分別為790min和1150min，兩相對比亦為傳統單調升溫法熱處理后的莫來石轉化率較高。

考慮到F1、F2、F3在高溫下的保溫時間只有10min，為了進一步加強這種非單調加熱制度的影響，在F4制度中1400℃下保溫時間延長至60min，F5的高溫升至1450℃，保溫時間亦為60min。同時保證總熱處理時間與F2、D2相冋。通過對比可知，延長短時高溫下的保溫時間可以有效提高合成料的莫來石化率(如F4);提高短時上限溫度值對莫來石轉化率的提果更為顯著，F5的莫來石轉化率與傳統的高溫+長時保溫(D2)制度下的轉化率相當?？梢該送浦?，若繼續提高短時上限溫度值，莫來石轉化率或可繼續提高，而低溫保溫的時間也可縮短。

由以上分析可以看出，非單調式升溫方法有可能在耗時更短、耗能更小的情況下達到更高的莫來石轉化率。而采用非單調升溫方式處理后的合成料在顯微結構上及其他性能特點上有何獨特之處值得后續工作進行深入研究。

值得一提的是，表中所列的無相并非一般意義上的玻玻璃相，而是Al2O3、SiO2已經反應但尚未明顯析晶的微細莫來石。

3.4 莫來石合成料的孔徑分布  

對1350℃下合成的莫來石輕質骨料用壓汞儀測定孔徑分布狀況，結果如圖3所示。

合成料在1350℃×6h熱處理后，中位孔徑約為5.1μm。故本工作所制備的輕質莫來石具有微孔結構。
3.5 顯微分析  

圖4為1350℃×6h燒后的合成莫來石輕質骨料的斷口和光片，在顯微電鏡下觀察合成料的組織結構和莫來石的生成與析晶狀況。坯體料經燒成后，中的Al2O3、SiO2沒有完全反應。未反應的工業氧化鋁轉化為高溫相α-Al2O3，而未反應的硅石會在降溫過程中發生相變，使得硅石顆粒呈現菜花狀開裂的現象，在玻璃相存在的地方，有針柱狀的莫來石生成，如圖4(a)所示。由于多孔材料的固相傳質受限，所發生的固相反應多為“原位”型反應，即在Al2O3和SiO2接觸的地方原位生成莫來石新相，而在兩者不接觸的顆粒內部區域，則各自保持原有狀態，如圖4(b)所示?？梢酝葡?，以本實驗工藝合成輕質多孔莫來石骨料的莫來石轉化率有一上限值，這個上限轉化量的大小與反應物的特性以及分散均勻程度息息相關。本工作中Al2O3源和SiO2源的細度約為10-20μm，顯微均勻程度仍不理想，限制了莫來石轉化率的提高。如何提高坯料中Al2O3和SiO2成分間的分散均勻程度也是下一步工作中值得深入研究的。
4.結論

(1)坯體料中的燒失物在580℃左右劇烈燒失，坯體料自1200℃開始發生莫來石化反應。在1350℃×6h熱處理制度下，氣孔中位孔徑約為5.1μm，集中分布在3-7μm范圍，莫來石轉化率60%左右。

(2)溫度和時間是影響合成輕質微孔莫來石骨料的主要外因，適當提高溫度和延長保溫時間可以獲得較高的莫來石轉化率，體積密度和顯氣孔率在所實驗的各燒成制度下的差別不大。與一般的合成燒結莫來石不同，輕質骨料由于固相傳質有限導致其固相反應及燒結對溫度和時間不敏感。

(3)溫度是莫來石化的主要推動力，采用短時高溫+較低溫保溫的非單調式升溫方法有可能在耗時更短、耗能更少的情況下達到更高的莫來石轉化率，而對合成料的顯微結構和其他性能也可能有獨特影響。